1、基坑地層注漿加固
基坑地層注漿加固是通過注漿的手段增加土體的強度、剛度和抗滲性， 使其滿足基坑工程的要求。
基坑地層注漿加固的目的一般如下所述：
(1)減少擋土牆的水準位移。
(2)使基坑擋土牆被動區產生較大抗力。
(3)減小基坑擋土牆主動區土壓力。
(4)增加基坑底部抗隆起穩定性。
(5)在長、大基坑中， 防止因分段開挖造成的基坑內土體縱向失穩。
(6)防止擋土牆接縫漏水。
(7)增加擋土牆的垂直承載力。
基坑地層注漿加固包括基坑內底部土體加固、基坑外陰角加固、圍護牆接縫防水、圍護牆底部腳趾加固等，
圍護牆底部腳趾注漿採用埋管注漿法施工， 漿液一般採用水泥漿液。
例：工程實例 1 －上海延安東路越江隧道浦西引道段 106A －104 地基注漿加固
延安東路越江隧道是上海第二條穿越黃浦江底的公路隧道， 全長 2261m， 其主體部分是圓形隧道， 直徑為 11m， 採用盾構法施工。 在 1 號井以西的引道段採用地下連續牆圍護進行開挖施工， 當引道段接近河南路時， 分成兩條獨立的車道， 所以在 106A 段的跨度達 21.4m， 在 106～105 段的開挖深度達 11m。 基坑位於市中心區域， 北側約 10m 處有一幢 6 層高亞洲大樓，
施工地區地層大致可劃分為 3 層：
(1)雜填土：厚度 4.3～4.5m， 主要由瀝青、花崗岩拋石塊石及碎石、磚瓦、廢鋼板、回填土等組成。
(2)淤泥質粉質黏土：厚度 7.5～8.5m， 灰色飽和流塑， 局部含有少量薄層粉細砂和貝殼， 含水量 32.8%， 孔隙比 0.85。
(3)淤泥質黏土：灰色軟塑， 局部含少量薄層粉細砂、貝殼和植物根莖， 含水量 50.7%， 孔隙比 1.39。
注漿採用袖閥管注漿法， 注漿孔孔距 1.5m， 排距 1.5m，
注漿加固後， 土體N值由未加固時的0～1 提高到3~5， 用跨孔法測定聲波的橫波速度， 注漿後有明顯提高， 橫波速度(v t)提高20%～45%， 動彈模量(E d )提高68%～138%， 動剪切模量(G d )提高52%～138%， 詳見表21-7。
注漿加固後約 2 個月， 當開挖到注漿加固深度時， 可見層厚 1～2cm 的薄片狀漿液凝固體分佈在土體中，土體空隙處和薄弱處都充滿了漿液凝固體，地下連續牆與軟土的接觸部位有大量漿液凝固體，提高了地下連續牆與土體的摩擦力。基坑開挖地下連續牆最大位移量僅為 2.5cm，周圍最大沉降量為 2.5cm。
例：工程實例 2 －上海地鐵 M8 線鞍山路車站基坑注漿加固
上海地鐵 M8 線鞍山路車站基坑長約 149m，標準段寬 19.6m，挖深約 13.12m；兩側端頭井寬約 23.8m，挖深約 14.27～14.97m。該車站基坑為二級環境保護基坑，採用明挖法施工，地下連續牆圍護，基坑底部處於灰色淤泥質黏土和灰色黏土中。
為了提高基坑底部的土體強度和基床係數，增強坑底穩定和圍護結構的剛度，減少基坑圍護變形和坑外土體變形，端頭井、標準段與部份連續牆外側實施了 CCG 注漿工法加固。
設計強度為靜力觸探試驗 p s 平均值 1.2MPa，設計注漿形成的柱狀砂漿體直徑為φ600mm，間距為 1.3m，樁長為坑底下 3～3.4m，部份連續牆外側砂漿體直徑為φ600 ㎜，樁長 16.8m。
在注漿施工同時，基坑內進行了井點降水。
在注漿區齡期超過 28 天后，依據規範要求，按照監理所確定的抽檢位置，採用靜力觸探試驗法，對注漿加固區進行了強度測試，共測試 8 個孔，加固後的土體強度較原狀土有很大的提高，坑底灰色淤泥質黏土的靜力觸探試驗 p s 值由原來的 0.46MPa 提高到 0.8MPa～1.4MPa；坑底灰色黏土的靜力觸探試驗 p s 值由原來的 0.59MPa 提高到 1.0MPa～1.5MPa，抽檢孔位的加固區土體 p s 平均值達到 1.24MPa。基坑開挖時，可見一個個壓密注漿後形成的砂漿結石體，基坑底板澆築完成後，地下牆圍護位移為 1.5cm，基坑周圍的建築、地下管線均安然無恙。
在這個基坑東端頭井開挖中，由於需先挖除坑內 5m 深的地下防空洞，造成了南北兩側地下連續牆發生了較大的水準變形。後在兩側地下連續牆牆體旁，深 11m～13m 範圍內，採用 CCG 注漿工法實施糾偏，取得了顯著的糾偏效果。
2、周圍環境保護跟蹤注漿
隨著工程建設的不斷發展，基坑工程面對的環境條件越來越複雜，在環境保護方面的要求也不斷提高，跟蹤注漿作為控制基坑周圍建築物、管線等變形的有效輔助手段，得到了廣泛應用。
跟蹤注漿從其作用機理來說可分為主動區補償地層損失注漿、被動區注漿和矯正變形注漿 3 大類。
主動區補償地層損失注漿的作用機理是在基坑開挖過程中，通過注漿的手段及時補償由於開挖引起的水土損失，減小周邊建築物、地下管線等的變形量。
被動區注漿的作用機理是利用注漿時引起水土壓力增加，作用在圍護牆上，短時間內增大被動區抵抗圍護牆變形的能力，減弱圍護牆變形增大的趨勢，同時隨著漿液凝固，可提高被動區土體強度而對圍護牆的變形起限制作用。
矯正變形注漿的作用機理是基坑周圍建築物和管線由於開挖施工產生了變形，通過注漿的手段穩定其變形速率，在可能的情況下，利用注漿時土體膨脹、隆起的特性，對變形進行適當的矯正，減少變形量和不均勻變形量。
這 3 類跟蹤注漿方法既可以分別使用，也可以結合使用，結合使用往往可以起到更好的效果。主動區補償地層損失注漿區域和被保護建築物、管線之間(包括矯正變形注漿區域)宜設置隔離樁，以避免相互之間的干擾，隔離樁可採用樹根樁或鑽孔灌注樁，頂部可採用鋼筋混凝土圈梁連結。隔離樁同時還具有切斷土體滑裂面、調和沉降曲線的作用，是基坑工程環境保護的有力措施。
跟蹤注漿可採用袖閥管注漿法、注漿管注漿法、花管注漿法等方法施工，被動區注漿和矯正變形注漿還可採用低坍落度漿液壓密注漿的方法進行施工，例如採用低坍落度水泥砂漿的 CCG 工法。
被動區注漿和矯正變形注漿在採用袖閥管注漿法、注漿管注漿法、花管注漿法等方法施工時選用的漿液應具有快凝早強的特性，例如水泥-水玻璃雙液漿。主動區補償地層損失注漿可根據實際情況選用水泥漿液或水泥-水玻璃雙液漿。
跟蹤注漿的目的是控制基坑周圍建築物、管線等的變形，同時注漿還具有非常明顯的副作用，特別是在主動區進行注漿時帶有一定的風險，因此跟蹤注漿必須在嚴格的資訊化施工管理下進行。
需要指明的是，跟蹤注漿只是基坑工程周圍環境保護的輔助手段，其最主要的措施還是科學合理的支護體系設計和開挖施工管理。
工程實例 1 －上海地鐵二號線河南路車站東海商都保護跟蹤注漿
河南路車站是上海地鐵 2 號線建造難度較大的一座車站，具有高難度的環境保護要求。車站基坑標準段開挖深度約 16m，寬 22m，採用地下連續牆鋼支撐支護體系。
東海商都與地下連續牆相距僅約 1m，對圍護形成約為 80kN/m 2 的大面積超載。東海商都建於 20 世紀 30 年代，採用獨立木樁基礎，對地層位移非常敏感，其環境保護等級為特級。為保護東海商都，其鄰近的基坑部分採用順做 1 層逆做 2 層的施工方法，在圍護結構和東海商都之間設置拱形的隔離樁，隔離樁採用樹根樁方法施工，在開挖期間採取了跟蹤注漿的輔助手段。
跟蹤注漿包括主動區補償地層損失注漿和被動區注漿，漿液均為水泥-水玻璃雙液漿。主動區補償地層損失注漿在隔離樁和地下連續牆之間的區域施工，採用了袖閥管注漿法，由於東海商都的木樁與圍護牆距離很近，主動區注漿量較小；被動區注漿在靠近地下連續牆的開挖面以下區域施工，採用了注漿管注漿法。圖 21-17 是東海商都與地鐵車站基坑相對位置的平面示意圖，圖 21-18 是注漿孔的平面佈置圖。
跟蹤注漿時對地下連續牆變形、建築物沉降等進行了嚴密的監測，並根據監測結果指導跟蹤注漿的施工。通過監測資料發現，被動區注漿施工時，在每一次注漿及稍後時間內地下連續牆變形和建築物沉降的增量都明顯減少，甚至出現負值；整個開挖工程中，進行跟蹤注漿的時間段與未進行跟蹤注漿的前期相比，建築物的沉降速率有明顯的降低。這些情況都充分說明了跟蹤注漿有效地抑止了變形的發展。
由於採取了一系列有效的保護措施，包括在嚴格資訊化施工管理下的跟蹤注漿，成功地在基坑開挖期間對東海商都進行了保護。
例：工程實例 2 －大上海時代廣場基坑工程φ900 上水管保護跟蹤注漿
大上海時代廣場工程位於上海繁華鬧市區，東鄰柳林路、柳林大廈，西靠淮海公園，南面是大量舊式民居，北面為淮海中路。基坑開挖面積約 11000m 2 ，開挖深度 17.05m，局部最深處達 19m，圍護採用 1m 厚地下連續牆，支撐設 4 道，其中角撐均為鋼筋混凝土支撐，中部直撐第 1 道為鋼筋混凝土支撐，其餘 3 道為鋼支撐。該工程地質條件較差，土層分佈複雜，為典型的上海地區軟土地基。
該基坑四周存在大量分佈複雜的地下管線，其中位於柳林路上的一根φ900 上水管是該基坑工程環境保護的重點物件。該管線管徑大、年代久，一旦破壞影響極大且難以修理，而在附近基坑施工已使其發生過一定的沉降，採用雷達探測方法發現該管線所處的柳林路道路地基狀況不佳。
在施工前期未能對該管線進行直接監測，僅對其相鄰的電纜線佈置了測點。當基坑開挖深度達 12m 時，測點的累計沉降值達到 38.3～51.3mm，考慮到至基坑底部還有 5m，為保證該管線安全，對其進行了跟蹤注漿保護，注漿採用袖閥管注漿法施工，漿液為水泥-水玻璃雙液漿。
為保證注漿效果，防止注漿對管線產生不利影響，在跟蹤注漿施工前對該管線進行了直接測點佈置，佈置方法為以每節管段長(6m)為間距開挖路面使管線局部暴露，在管頂焊1根鋼筋作為沉降測點，對應監測點位置在管線一側以 2m 為間距佈置注漿孔。
跟蹤注漿在嚴格資訊化施工管理下進行，根據每日監測點的沉降監測資料繪製管線的沉降曲線，並計算出每段的曲率半徑，對曲率半徑超出允許值的區段計算出欲使其恢復至允許值範圍的注漿抬高量，在此基礎上選擇合適的注漿點，對管線進行抬升，施工時進行即時監測控制管線抬高量。
自實施跟蹤注漿以後，管線沉降速率明顯減緩，通過對管線曲率半徑的控制，使管線能處於安全狀態，在基坑開挖過程中成功地保護了管線。
3、注漿堵漏搶險
基坑工程的風險控制很大一部分在於水的治理，一旦基坑發生滲漏，就會伴隨著大量的水土流失，若不及時封堵，將會產生嚴重後果。注漿法作為一種設備簡單、施工方便、見效快的堵漏施工工藝，較多地在堵漏搶險中得到應用並取得很好的效果。
注漿堵漏的基本作用機理為通過注漿設備將漿液注入至土層中的滲漏水通道，通過漿液的不斷凝固、堆積，將滲漏水通道堵塞，從而解決滲漏水問題。注漿堵漏的作用機理決定了該技術比較適用於解決範圍較小的滲漏水問題。
注漿堵漏是在動水的條件下施工，必須根據工程實際情況，合理選擇施工工藝和注漿漿液，才能取得良好的效果。
注漿堵漏對施工工藝的要求就是設備和工藝簡單，施工速度快，以滿足搶險工程快速反應的要求。施工工藝一般選擇注漿管注漿法、花管注漿法，成孔施工在深度較小的情況下一般採用振入方式；深度較大時宜選擇施工速度快的振動式鑿岩鑽機鑽孔，然後將注漿管或花管放入孔內進行注漿。在情況不是很緊急，並且注漿深度範圍較大時，也可在孔內插入單向密封塑膠閥管，以方便注漿芯管上下移動。在易產生塌孔的地層施工時，注漿管或花管可能無法順利置入孔中，也可選擇鑽杆注漿法直接進行注漿。
注漿堵漏對漿液的要求是快速凝結和早強，目前應用較多的是油溶性聚氨酯漿液和水泥-水玻璃雙液漿。
油溶性聚氨酯漿液是採用多異氰酸酯和聚醚樹脂等作為主要原材料，加入各種附加劑配製而成。由於漿液中含有未反應的多異氰基團，所以遇水後會發生反應(水解反應)，放出CO 2 氣體(發泡反應)致使凝膠體體積迅速膨脹，同時還會發生連鎖反應，產生交聯形成泡沫凝固體，另外發泡過程會產生二次滲透，從而對地層有加固和防滲作用。油溶性聚氨酯漿液凝固時間為數十秒至數十分鐘，在堵漏施工中一般控制在 1 分鐘上下，固砂體強度一兆帕至十幾兆帕，注後滲透係數為 10 -5 ～10 -7 cm/s。
油溶性聚氨酯漿液的優點是可注性好、固砂強度高、遇水反應凝膠時間快，漿液流失少、適應性強、止水作用見效快，特別適用於緊急情況下的堵漏處理。其缺點是決定凝膠時間的因素較多，包括主劑和外加劑的影響、環境溫度的影響、地下水 pH 值及與地下水的接觸狀態等，故其凝膠時間不好控制；材料價格較貴；遇水反應的特性往往造成注漿管移動困難，在要求注漿深度範圍較大的情況下使用有一定的局限性；另外油溶性聚氨酯漿液有毒、易燃，使用中應特別注意防毒、防火。
水泥-水玻璃雙液漿亦稱 CS 漿液，是以水泥漿和水玻璃為主劑，兩者按一定比例以雙液方式注入，必要時加入附加劑所組成的注漿材料。其快凝、早強的機理是水玻璃與水泥水化生成的氫氧化鈣快速反應，生成具有一定強度的凝膠體－水化矽酸鈣。水泥-水玻璃雙液漿的特點是漿液凝膠時間可控制在幾秒至幾十分鐘範圍內，凝結後結石率可達 100％，結石體抗壓強度達 5～20MPa，材料來源豐富，價格較低，對環境和地下水無污染。在實際施工中，綜合考慮凝膠時間、抗壓強度、施工等因素，水泥-水玻璃雙液漿一般採用的配方為：水泥採用 32.5 級或 42.5 級普通矽酸鹽水泥，水泥漿水灰比 0.6～0.7，水玻璃採用濃度為 25～35°Be’的中性水玻璃，模數以 2.8～3.5 為宜，水泥漿與水玻璃的體積比為 1：0.5～1：1，初凝時間一般為 15～60 秒。
由於不同廠家、不同批次的材料在性能上有一定差異，現場環境條件也不一致，在注漿施工前應對漿液進行小樣試驗，以確定合理的漿液配比。
如前所述，基坑工程發生滲漏往往會產生嚴重後果，因此制定和落實有效的控制預案是非常必要的。在施工前應落實注漿堵漏的施工隊伍、設備和材料，並預先分析可能發生滲漏水的位置、原因以及應對措施，以保證一旦發生滲漏水情況能得到及時處理。在注漿堵漏施工前應對滲漏水情況、發生原因和滲漏水通道位置等進行資訊收集和分析，並確定合理的處理方案、施工工藝和注漿漿液，以保證注漿堵漏施工有的放矢。注漿堵漏是在動水條件下施工，而漿液的凝固、堆積是需要一定時間的，若水流較大，就會造成漿液來不及凝固、堆積就被水流沖走，因此在注漿前一般要用黏土、水泥包等對漏水處進行適當的封堵。出於同樣的原因，注漿孔不宜緊靠漏水處，一般以距離 1～2m 為宜。
注漿堵漏施工時應對滲漏水情況的變化、漿液是否沿滲漏水流出及流失量大小等情況進行仔細觀察，並及時調整施工位置和漿液配比。
注漿施工時漿液是在一定壓力下進入土體，而漿液的快凝早強也對壓力的消散產生負面影響，而且施工一般在基坑主動區開展，因此注漿堵漏施工可能會對圍護結構及周邊環境產生不利影響，所以應對圍護結構和周邊環境進行嚴密的監測。
例：工程實例 1
某地鐵車站基坑採用端頭井與標準段分部開挖的方式施工，圍護結構為地下連續牆，端頭井與標準段之間採用封頭牆隔離。端頭井開挖深度約 16m，坑底以下土層為砂質粉土。
基坑開挖期間很正常，素混凝土墊層澆注完畢 1 天后發現在靠近封頭地下連續牆“T”形幅處的墊層發生隆起，為釋放壓力，施工方將該處墊層鑿穿，出現了大量湧水湧砂現象，該處基坑附近尚有不少民房等建築物，一旦出現大量水土流失，後果不堪設想。
施工方啟動了緊急預案，現場成立搶險指揮部，調動人力物力，使用黏土、包裝水泥等對湧水點進行封堵，降低了水土流失速度，同時安排專業注漿施工隊伍進行注漿堵漏。
在施工準備期間，召開了堵漏方案討論會，根據現場觀察情況和施工方介紹的施工以及滲漏發生情況綜合分析，認為本次滲漏原因為施工方為方便施工，除第一道支撐外，未按設計要求在“T”形幅處設置鋼筋混凝土角撐，基坑開挖打破了“T”形幅處的平衡，造成其發生轉動，2號縫在轉動後張角向內，1 號縫處則張角向外，漏水位置應在 1號縫處，因坑底以上均為黏性土，故開挖期間未出現問題。考慮到未開挖土體對圍護結構的約束性，1 號縫的漏水縫隙不會很深，同時考慮到情況緊急，會議決定採用注漿管注漿法進行施工，漿液採用油溶性聚氨酯漿液，注漿深度為坑底以下 5m。
堵漏方案明確後，由專業注漿隊伍立即展開施工，採用大功率氣動鑽機在基坑外側距 1 號縫約 1.5m 處鑽孔至開挖面以下 5m，在孔內放入注漿管，為確認注漿孔位的有效性，先注入少量凝固時間較長的漿液，在發現漿液隨水流進入基坑後，迅速配製凝結時間短的漿液進行注漿，用 1 個小時左右的時間消除了滲漏水現象。
例：工程實例 2
某地鐵車站所處地層比較複雜，為黏性土、砂土互層，基坑底部為 5m 厚的黏性土層，以下為含微承壓水的砂土層。由於底部黏性土層足以抵抗下部的承壓水頭，基坑開挖和底板製作均順利完成，在鑽孔安裝接地裝置時，將黏性土層鑽穿，發生了大量湧水湧砂情況，在出現險情一側基坑外部的幾幢 6 層居民樓均不同程度地發生沉降。
險情出現後，施工方馬上安排專業注漿隊伍進場搶險，結合現場條件，採用注漿管注漿法在原鑽孔處進行注漿堵漏，漿液採用水泥-水玻璃雙液漿。在注漿施工時發現漿液被水流沖出，無法封堵漏水點。針對這種情況，有關專家會同注漿技術人員現場會診，一致認為注漿深度太淺，漿液來不及凝固堆積就被沖出孔外；決定調整施工方案，加大注漿深度，注漿管進入砂土層 3m，同時對漿液配比進行調整，縮短初凝時間，提高早期強度。
注漿隊伍按照調整的方案展開施工，在原孔位元無法施工的情況下，在其附近採用振入的方式使注漿管進入砂土層 3m，按照調整好的配比進行水泥-水玻璃雙液注漿，一開始尚有部分漿液被水流帶出，隨著漿液在砂土層裡不斷凝固堆積，水流和被帶出的漿液逐漸減少，直至滲漏點被完全封堵。
可見層厚 1～2cm 的薄片狀漿液凝固體分佈在土體中，土體空隙處和薄弱處都充滿了漿液凝固體，地下連續牆與軟土的接觸部位有大量漿液凝固體，提高了地下連續牆與土體的摩擦力。基坑開挖地下連續牆最大位移量僅為 2.5cm，周圍最大沉降量為 2.5cm。例：工程實例 2 －上海地鐵 M8 線鞍山路車站基坑注漿加固
上海地鐵 M8 線鞍山路車站基坑長約 149m，標準段寬 19.6m，挖深約 13.12m；兩側端頭井寬約 23.8m，挖深約 14.27～14.97m。該車站基坑為二級環境保護基坑，採用明挖法施工，地下連續牆圍護，基坑底部處於灰色淤泥質黏土和灰色黏土中。
為了提高基坑底部的土體強度和基床係數，增強坑底穩定和圍護結構的剛度，減少基坑圍護變形和坑外土體變形，端頭井、標準段與部份連續牆外側實施了 CCG 注漿工法加固。
設計強度為靜力觸探試驗 p s 平均值 1.2MPa，設計注漿形成的柱狀砂漿體直徑為φ600mm，間距為 1.3m，樁長為坑底下 3～3.4m，部份連續牆外側砂漿體直徑為φ600 ㎜，樁長 16.8m。
在注漿施工同時，基坑內進行了井點降水。
在注漿區齡期超過 28 天后，依據規範要求，按照監理所確定的抽檢位置，採用靜力觸探試驗法，對注漿加固區進行了強度測試，共測試 8 個孔，加固後的土體強度較原狀土有很大的提高，坑底灰色淤泥質黏土的靜力觸探試驗 p s 值由原來的 0.46MPa 提高到 0.8MPa～1.4MPa；坑底灰色黏土的靜力觸探試驗 p s 值由原來的 0.59MPa 提高到 1.0MPa～1.5MPa，抽檢孔位的加固區土體 p s 平均值達到 1.24MPa。基坑開挖時，可見一個個壓密注漿後形成的砂漿結石體，基坑底板澆築完成後，地下牆圍護位移為 1.5cm，基坑周圍的建築、地下管線均安然無恙。
在這個基坑東端頭井開挖中，由於需先挖除坑內 5m 深的地下防空洞，造成了南北兩側地下連續牆發生了較大的水準變形。後在兩側地下連續牆牆體旁，深 11m～13m 範圍內，採用 CCG 注漿工法實施糾偏，取得了顯著的糾偏效果。
2、周圍環境保護跟蹤注漿
隨著工程建設的不斷發展，基坑工程面對的環境條件越來越複雜，在環境保護方面的要求也不斷提高，跟蹤注漿作為控制基坑周圍建築物、管線等變形的有效輔助手段，得到了廣泛應用。
跟蹤注漿從其作用機理來說可分為主動區補償地層損失注漿、被動區注漿和矯正變形注漿 3 大類。
主動區補償地層損失注漿的作用機理是在基坑開挖過程中，通過注漿的手段及時補償由於開挖引起的水土損失，減小周邊建築物、地下管線等的變形量。
被動區注漿的作用機理是利用注漿時引起水土壓力增加，作用在圍護牆上，短時間內增大被動區抵抗圍護牆變形的能力，減弱圍護牆變形增大的趨勢，同時隨著漿液凝固，可提高被動區土體強度而對圍護牆的變形起限制作用。
矯正變形注漿的作用機理是基坑周圍建築物和管線由於開挖施工產生了變形，通過注漿的手段穩定其變形速率，在可能的情況下，利用注漿時土體膨脹、隆起的特性，對變形進行適當的矯正，減少變形量和不均勻變形量。
這 3 類跟蹤注漿方法既可以分別使用，也可以結合使用，結合使用往往可以起到更好的效果。主動區補償地層損失注漿區域和被保護建築物、管線之間(包括矯正變形注漿區域)宜設置隔離樁，以避免相互之間的干擾，隔離樁可採用樹根樁或鑽孔灌注樁，頂部可採用鋼筋混凝土圈梁連結。隔離樁同時還具有切斷土體滑裂面、調和沉降曲線的作用，是基坑工程環境保護的有力措施。
跟蹤注漿可採用袖閥管注漿法、注漿管注漿法、花管注漿法等方法施工，被動區注漿和矯正變形注漿還可採用低坍落度漿液壓密注漿的方法進行施工，例如採用低坍落度水泥砂漿的 CCG 工法。
被動區注漿和矯正變形注漿在採用袖閥管注漿法、注漿管注漿法、花管注漿法等方法施工時選用的漿液應具有快凝早強的特性，例如水泥-水玻璃雙液漿。主動區補償地層損失注漿可根據實際情況選用水泥漿液或水泥-水玻璃雙液漿。
跟蹤注漿的目的是控制基坑周圍建築物、管線等的變形，同時注漿還具有非常明顯的副作用，特別是在主動區進行注漿時帶有一定的風險，因此跟蹤注漿必須在嚴格的資訊化施工管理下進行。
需要指明的是，跟蹤注漿只是基坑工程周圍環境保護的輔助手段，其最主要的措施還是科學合理的支護體系設計和開挖施工管理。
工程實例 1 －上海地鐵二號線河南路車站東海商都保護跟蹤注漿
河南路車站是上海地鐵 2 號線建造難度較大的一座車站，具有高難度的環境保護要求。車站基坑標準段開挖深度約 16m，寬 22m，採用地下連續牆鋼支撐支護體系。
東海商都與地下連續牆相距僅約 1m，對圍護形成約為 80kN/m 2 的大面積超載。東海商都建於 20 世紀 30 年代，採用獨立木樁基礎，對地層位移非常敏感，其環境保護等級為特級。為保護東海商都，其鄰近的基坑部分採用順做 1 層逆做 2 層的施工方法，在圍護結構和東海商都之間設置拱形的隔離樁，隔離樁採用樹根樁方法施工，在開挖期間採取了跟蹤注漿的輔助手段。
跟蹤注漿包括主動區補償地層損失注漿和被動區注漿，漿液均為水泥-水玻璃雙液漿。主動區補償地層損失注漿在隔離樁和地下連續牆之間的區域施工，採用了袖閥管注漿法，由於東海商都的木樁與圍護牆距離很近，主動區注漿量較小；被動區注漿在靠近地下連續牆的開挖面以下區域施工，採用了注漿管注漿法。圖 21-17 是東海商都與地鐵車站基坑相對位置的平面示意圖，圖 21-18 是注漿孔的平面佈置圖。
跟蹤注漿時對地下連續牆變形、建築物沉降等進行了嚴密的監測，並根據監測結果指導跟蹤注漿的施工。通過監測資料發現，被動區注漿施工時，在每一次注漿及稍後時間內地下連續牆變形和建築物沉降的增量都明顯減少，甚至出現負值；整個開挖工程中，進行跟蹤注漿的時間段與未進行跟蹤注漿的前期相比，建築物的沉降速率有明顯的降低。這些情況都充分說明了跟蹤注漿有效地抑止了變形的發展。
由於採取了一系列有效的保護措施，包括在嚴格資訊化施工管理下的跟蹤注漿，成功地在基坑開挖期間對東海商都進行了保護。
例：工程實例 2 －大上海時代廣場基坑工程φ900 上水管保護跟蹤注漿
大上海時代廣場工程位於上海繁華鬧市區，東鄰柳林路、柳林大廈，西靠淮海公園，南面是大量舊式民居，北面為淮海中路。基坑開挖面積約 11000m 2 ，開挖深度 17.05m，局部最深處達 19m，圍護採用 1m 厚地下連續牆，支撐設 4 道，其中角撐均為鋼筋混凝土支撐，中部直撐第 1 道為鋼筋混凝土支撐，其餘 3 道為鋼支撐。該工程地質條件較差，土層分佈複雜，為典型的上海地區軟土地基。
該基坑四周存在大量分佈複雜的地下管線，其中位於柳林路上的一根φ900 上水管是該基坑工程環境保護的重點物件。該管線管徑大、年代久，一旦破壞影響極大且難以修理，而在附近基坑施工已使其發生過一定的沉降，採用雷達探測方法發現該管線所處的柳林路道路地基狀況不佳。
在施工前期未能對該管線進行直接監測，僅對其相鄰的電纜線佈置了測點。當基坑開挖深度達 12m 時，測點的累計沉降值達到 38.3～51.3mm，考慮到至基坑底部還有 5m，為保證該管線安全，對其進行了跟蹤注漿保護，注漿採用袖閥管注漿法施工，漿液為水泥-水玻璃雙液漿。
為保證注漿效果，防止注漿對管線產生不利影響，在跟蹤注漿施工前對該管線進行了直接測點佈置，佈置方法為以每節管段長(6m)為間距開挖路面使管線局部暴露，在管頂焊1根鋼筋作為沉降測點，對應監測點位置在管線一側以 2m 為間距佈置注漿孔。
跟蹤注漿在嚴格資訊化施工管理下進行，根據每日監測點的沉降監測資料繪製管線的沉降曲線，並計算出每段的曲率半徑，對曲率半徑超出允許值的區段計算出欲使其恢復至允許值範圍的注漿抬高量，在此基礎上選擇合適的注漿點，對管線進行抬升，施工時進行即時監測控制管線抬高量。
自實施跟蹤注漿以後，管線沉降速率明顯減緩，通過對管線曲率半徑的控制，使管線能處於安全狀態，在基坑開挖過程中成功地保護了管線。
3、注漿堵漏搶險
基坑工程的風險控制很大一部分在於水的治理，一旦基坑發生滲漏，就會伴隨著大量的水土流失，若不及時封堵，將會產生嚴重後果。注漿法作為一種設備簡單、施工方便、見效快的堵漏施工工藝，較多地在堵漏搶險中得到應用並取得很好的效果。
注漿堵漏的基本作用機理為通過注漿設備將漿液注入至土層中的滲漏水通道，通過漿液的不斷凝固、堆積，將滲漏水通道堵塞，從而解決滲漏水問題。注漿堵漏的作用機理決定了該技術比較適用於解決範圍較小的滲漏水問題。
注漿堵漏是在動水的條件下施工，必須根據工程實際情況，合理選擇施工工藝和注漿漿液，才能取得良好的效果。
注漿堵漏對施工工藝的要求就是設備和工藝簡單，施工速度快，以滿足搶險工程快速反應的要求。施工工藝一般選擇注漿管注漿法、花管注漿法，成孔施工在深度較小的情況下一般採用振入方式；深度較大時宜選擇施工速度快的振動式鑿岩鑽機鑽孔，然後將注漿管或花管放入孔內進行注漿。在情況不是很緊急，並且注漿深度範圍較大時，也可在孔內插入單向密封塑膠閥管，以方便注漿芯管上下移動。在易產生塌孔的地層施工時，注漿管或花管可能無法順利置入孔中，也可選擇鑽杆注漿法直接進行注漿。
注漿堵漏對漿液的要求是快速凝結和早強，目前應用較多的是油溶性聚氨酯漿液和水泥-水玻璃雙液漿。
油溶性聚氨酯漿液是採用多異氰酸酯和聚醚樹脂等作為主要原材料，加入各種附加劑配製而成。由於漿液中含有未反應的多異氰基團，所以遇水後會發生反應(水解反應)，放出CO 2 氣體(發泡反應)致使凝膠體體積迅速膨脹，同時還會發生連鎖反應，產生交聯形成泡沫凝固體，另外發泡過程會產生二次滲透，從而對地層有加固和防滲作用。油溶性聚氨酯漿液凝固時間為數十秒至數十分鐘，在堵漏施工中一般控制在 1 分鐘上下，固砂體強度一兆帕至十幾兆帕，注後滲透係數為 10 -5 ～10 -7 cm/s。
油溶性聚氨酯漿液的優點是可注性好、固砂強度高、遇水反應凝膠時間快，漿液流失少、適應性強、止水作用見效快，特別適用於緊急情況下的堵漏處理。其缺點是決定凝膠時間的因素較多，包括主劑和外加劑的影響、環境溫度的影響、地下水 pH 值及與地下水的接觸狀態等，故其凝膠時間不好控制；材料價格較貴；遇水反應的特性往往造成注漿管移動困難，在要求注漿深度範圍較大的情況下使用有一定的局限性；另外油溶性聚氨酯漿液有毒、易燃，使用中應特別注意防毒、防火。
水泥-水玻璃雙液漿亦稱 CS 漿液，是以水泥漿和水玻璃為主劑，兩者按一定比例以雙液方式注入，必要時加入附加劑所組成的注漿材料。其快凝、早強的機理是水玻璃與水泥水化生成的氫氧化鈣快速反應，生成具有一定強度的凝膠體－水化矽酸鈣。水泥-水玻璃雙液漿的特點是漿液凝膠時間可控制在幾秒至幾十分鐘範圍內，凝結後結石率可達 100％，結石體抗壓強度達 5～20MPa，材料來源豐富，價格較低，對環境和地下水無污染。在實際施工中，綜合考慮凝膠時間、抗壓強度、施工等因素，水泥-水玻璃雙液漿一般採用的配方為：水泥採用 32.5 級或 42.5 級普通矽酸鹽水泥，水泥漿水灰比 0.6～0.7，水玻璃採用濃度為 25～35°Be’的中性水玻璃，模數以 2.8～3.5 為宜，水泥漿與水玻璃的體積比為 1：0.5～1：1，初凝時間一般為 15～60 秒。
由於不同廠家、不同批次的材料在性能上有一定差異，現場環境條件也不一致，在注漿施工前應對漿液進行小樣試驗，以確定合理的漿液配比。
如前所述，基坑工程發生滲漏往往會產生嚴重後果，因此制定和落實有效的控制預案是非常必要的。在施工前應落實注漿堵漏的施工隊伍、設備和材料，並預先分析可能發生滲漏水的位置、原因以及應對措施，以保證一旦發生滲漏水情況能得到及時處理。在注漿堵漏施工前應對滲漏水情況、發生原因和滲漏水通道位置等進行資訊收集和分析，並確定合理的處理方案、施工工藝和注漿漿液，以保證注漿堵漏施工有的放矢。注漿堵漏是在動水條件下施工，而漿液的凝固、堆積是需要一定時間的，若水流較大，就會造成漿液來不及凝固、堆積就被水流沖走，因此在注漿前一般要用黏土、水泥包等對漏水處進行適當的封堵。出於同樣的原因，注漿孔不宜緊靠漏水處，一般以距離 1～2m 為宜。
注漿堵漏施工時應對滲漏水情況的變化、漿液是否沿滲漏水流出及流失量大小等情況進行仔細觀察，並及時調整施工位置和漿液配比。
注漿施工時漿液是在一定壓力下進入土體，而漿液的快凝早強也對壓力的消散產生負面影響，而且施工一般在基坑主動區開展，因此注漿堵漏施工可能會對圍護結構及周邊環境產生不利影響，所以應對圍護結構和周邊環境進行嚴密的監測。
例：工程實例 1
某地鐵車站基坑採用端頭井與標準段分部開挖的方式施工，圍護結構為地下連續牆，端頭井與標準段之間採用封頭牆隔離。端頭井開挖深度約 16m，坑底以下土層為砂質粉土。
基坑開挖期間很正常，素混凝土墊層澆注完畢 1 天后發現在靠近封頭地下連續牆“T”形幅處的墊層發生隆起，為釋放壓力，施工方將該處墊層鑿穿，出現了大量湧水湧砂現象，該處基坑附近尚有不少民房等建築物，一旦出現大量水土流失，後果不堪設想。
施工方啟動了緊急預案，現場成立搶險指揮部，調動人力物力，使用黏土、包裝水泥等對湧水點進行封堵，降低了水土流失速度，同時安排專業注漿施工隊伍進行注漿堵漏。
在施工準備期間，召開了堵漏方案討論會，根據現場觀察情況和施工方介紹的施工以及滲漏發生情況綜合分析，認為本次滲漏原因為施工方為方便施工，除第一道支撐外，未按設計要求在“T”形幅處設置鋼筋混凝土角撐，基坑開挖打破了“T”形幅處的平衡，造成其發生轉動，2號縫在轉動後張角向內，1 號縫處則張角向外，漏水位置應在 1號縫處，因坑底以上均為黏性土，故開挖期間未出現問題。考慮到未開挖土體對圍護結構的約束性，1 號縫的漏水縫隙不會很深，同時考慮到情況緊急，會議決定採用注漿管注漿法進行施工，漿液採用油溶性聚氨酯漿液，注漿深度為坑底以下 5m。
堵漏方案明確後，由專業注漿隊伍立即展開施工，採用大功率氣動鑽機在基坑外側距 1 號縫約 1.5m 處鑽孔至開挖面以下 5m，在孔內放入注漿管，為確認注漿孔位的有效性，先注入少量凝固時間較長的漿液，在發現漿液隨水流進入基坑後，迅速配製凝結時間短的漿液進行注漿，用 1 個小時左右的時間消除了滲漏水現象。
例：工程實例 2
某地鐵車站所處地層比較複雜，為黏性土、砂土互層，基坑底部為 5m 厚的黏性土層，以下為含微承壓水的砂土層。由於底部黏性土層足以抵抗下部的承壓水頭，基坑開挖和底板製作均順利完成，在鑽孔安裝接地裝置時，將黏性土層鑽穿，發生了大量湧水湧砂情況，在出現險情一側基坑外部的幾幢 6 層居民樓均不同程度地發生沉降。
險情出現後，施工方馬上安排專業注漿隊伍進場搶險，結合現場條件，採用注漿管注漿法在原鑽孔處進行注漿堵漏，漿液採用水泥-水玻璃雙液漿。在注漿施工時發現漿液被水流沖出，無法封堵漏水點。針對這種情況，有關專家會同注漿技術人員現場會診，一致認為注漿深度太淺，漿液來不及凝固堆積就被沖出孔外；決定調整施工方案，加大注漿深度，注漿管進入砂土層 3m，同時對漿液配比進行調整，縮短初凝時間，提高早期強度。
注漿隊伍按照調整的方案展開施工，在原孔位元無法施工的情況下，在其附近採用振入的方式使注漿管進入砂土層 3m，按照調整好的配比進行水泥-水玻璃雙液注漿，一開始尚有部分漿液被水流帶出，隨著漿液在砂土層裡不斷凝固堆積，水流和被帶出的漿液逐漸減少，直至滲漏點被完全封堵。