第二次世界大戰初期， 英國皇家空軍一架Spitpie戰鬥機由於引擎主軸斷裂而墜落， 機毀人亡， 此事曾震驚英國朝野。 1975年美國芝加哥一家煉油廠， 因一根15cm的不銹鋼管突然破裂， 引起爆炸和火災， 造成長期停產。 法國在開採克拉克氣田時， 由於管道破裂， 造成持續一個月的大火。 我國在開發某大油田時， 也曾因管道破裂發生過井噴， 損失慘重。 在軍事方面還有：美國“北極星”導彈因固體燃料發動機機殼破裂而不能發射， 美空軍F-11戰鬥機在空中突然墜毀等。 途中行駛的汽車因傳動軸突然斷裂而翻車， 正在機床上切削的刀具突然斷裂等事故枚不勝舉。
這些災難性的惡性事故， 暫態發生， 事先毫無徵兆， 斷裂無商量， 嚴重地威脅著人們生產財產安全。 起初科學工作者們對出事原因， 眾說紛紜， 一籌莫展。 後來經過長期觀察和研究， 終於探明這一系列的惡性事故的罪魁禍首——氫脆。
1.揭開氫脆斷裂之迷
氫脆通常表現為鋼材的塑性顯著下降， 脆性急劇增加， 並在靜載荷下（往往低於材料的σb）經過一段時間後發生破裂破壞的趨勢。 眾所周知， 氫在鋼中有一定的溶解度。 煉鋼過程中， 鋼液凝固後， 微量的氫還會留在鋼中。 通常生產的鋼， 其含氫量在一個很小的範圍內。 氫在鋼中的溶解度隨溫度下降而迅速降低， 過飽和的氫將要析出。 氫是在鋼鐵中擴散速度最快的元素，
2.影響鋼氫脆斷裂的因素
人們經長期的研究發現， 影響鋼氫脆斷裂的因素主要有如下三方面：
（1）環境因素
如鋼在含氫量較高的環境中， 如水、酸、氫氣中時， 氫通過吸附在鋼鐵表而擴散， 造成鋼變脆。 同時氫分壓對氫裂紋擴展速度有明顯的影響， 提高氫氣壓力會增加氫脆敏感性。
（2）強度因素
一般來說， 鋼的強度越高， 氫脆敏感性越大。 國外一些發達國家明文規定“高強度鋼不准酸洗”就是為了防止氫脆。
（3）熱處理
業已查明， 鋼的氫脆與其顯微組織和熱處理有密切的關係， 實驗和事實標明， 該組織在熱力學上穩定性愈差， 則氫脆的敏感性愈大。 例如珠光體、鐵素體組織的氫脆傾向遠低於馬氏體， 而且網狀分佈的高碳馬氏體最敏感。
3.熱處理防氫脆措施
在熱處理產業鏈上， 多道工序需要酸洗， 如淬火後回火前的酸洗、回火後噴砂前酸洗、蒸汽處理或氧氮化前酸洗、TiN等表面強化前的酸洗以及電鍍前的酸洗等。 酸洗在不同階段其目的是不一樣的， 有的是為了去除氧化皮，
（1）酸洗工藝的改進
鋼鐵表面的銹蝕主要是鐵的氧化物和氫氧化物等， 清除這些銹蝕主要是酸類組分借助表面活性劑等的協同作用來完成的， 其作用過程大致是溶解和剝落。 為了克服常規酸洗帶來的缺陷， 可作如下改進。
首先， 降低酸濃度。 一般鋼鐵件採用30%~35%HC1（品質分數）， 除去氧化皮的速度快， 但耗量大， 酸霧重， 對基體的過腐蝕也強， 難以保證產品品質。 如用低濃度酸洗工藝對降低酸液消耗， 改善環境，提高工件表面品質有明顯的經濟效益和社會效益。該工藝利用氧化皮的多孔性，在潤濕劑的作用下使酸液迅速滲透到基體與氧化皮的介面上發生Fe+2HC1==2FeC12+H2↑化學反應，利用氫氣的機械剝落作用，達到除去氧化皮清潔表面的作用。由於氧化物在稀酸中的反應緩慢，尿素等緩蝕劑對裸露基體的吸附力強，防止了過腐蝕，降低了酸的無用消耗，同時亦減輕了工件滲氫數量。
其次，利用混合酸液的綜合特性。生產上常用鹽酸或硫酸液除鏽，但兩者的性能各異，若將鹽酸與硫酸按適當比例配製成混合液，能兼有兩者的功能，既能提高除鏽速度，又降低了操作溫度。
再次，採用多功能的高效除油除鏽劑。近年來出現了“二合一”等多種除油除鏽劑和快速除鏽劑應用較普遍，這是鋼鐵酸洗工藝的一大進步。
最後，採用特殊的酸洗工藝。針對不同工件的形狀、用途、熱處理狀態採取不同的酸洗工藝，就是說酸洗工藝也應該個性化。
（2）防止氫脆的措施
酸洗過程的滲氫是一個相當複雜的過程，即涉及腐蝕的共軛步驟，又涉及氫在金屬表吸附和析出的以及浸入金屬內部的並、串聯步驟，還涉及到應力腐蝕的深層次問題。研究表明，在酸洗條件下，直接進行滲氫的電化學測量是研究酸洗過程滲氫行為的可行方法。為減輕鋼鐵件滲氫程度，可採取如下一些防滲氫措施。
第一，引入多功能的緩抑制。多功能的緩抑劑具有緩蝕與抑霧功能，不僅酸洗速度快，而且阻抑滲氫的功能較強，緩蝕率高。
第二，控制酸洗條件。鋼鐵在酸洗液中的滲氫量與酸度關係不太大，但與酸洗溫度成正比，與酸洗時間的平方根成正比，建議採用酸液濃度較高、酸洗時間很短的酸洗方法。高速鋼淬火件等高強度鋼酸洗更要注意這個問題。具體生產單位，應制訂嚴謹工藝，控制好酸的濃度、酸液溫度、酸洗時間三大要素。
第三，關注應力腐蝕問題。應力腐蝕開裂是指工件在受到靜載拉應力和特定的腐蝕環境聯合作用下，導致材料發生脆性開裂的過程。經過校直的淬火件，不管是正擊還是反擊，凡經校直過的工件一定先去應力再酸洗，否定氫脆致裂或變脆的幾率相當大，很多單位都有深刻的教訓，但並沒有引起足夠的重視。
第四，防止金屬雜質污染酸洗液。業已查明，當酸洗液中含有P、As、Sn、Hg、Pb、Zn、Cd等金屬雜質時，會促進滲氫量增加，加劇氫脆斷裂傾向。
第五，驅氫處理。是凡經過酸洗工件，最好進行180~200℃×3~4h驅氫處理。
4.氫脆試驗方法
如果因熱處理或表面處理產生了滲氫，應在盡可能短的時間內驅趕，使構件不至於因氫脆破壞失效。產生了氫脆也可以通過試驗方法測定。
以前的航空部為測氫脆曾制訂過標準（HB5067）可供參考。該標準規定了用延遲破壞的方法，試驗和鑒定抗拉強度≥1275MPa的結構鋼和高強度鋼經電鍍和化學覆蓋工藝處理後的氫脆性能。
（1）方法原理
結構鋼和高強度鋼由於氫和應力的作用，在小於屈服強度的靜載荷下持續一定時間就會發生早期的脆性斷裂。
（2）氫脆試樣的技術要求
主要有四點：
第一，試樣材料。應用與產品零件相同的材料製作，熱處理至抗拉強度的上限（硬度與抗拉強度有一定的對應關係）。
第二，試樣的形狀和尺寸。延遲破壞的試樣形狀和尺寸應符合下圖的規定，除圖中已注明的尺寸公差外，其他尺寸公差應符合國家形位公差相關規定。
第三，試樣的製造。按圖沿材料的順纖維方向加工試樣，粗加工後熱處理至所要求的抗拉強度，然後精加工至規定尺寸，缺口用中軟細粒氧化鋁砂輪磨制。磨削時應保證缺口根部半徑圓滑。磨削後投影檢查，確保缺口尺寸符合圖紙要求。逐根測量缺口根部直徑（圖中為φ4.5±0.05mm）的尺寸，並做好編號記錄。
缺口示意
第四，試樣在鍍蓋前都應消除磨削應力，消除應力的最高溫度應比該工件的回火溫度低10~20℃，同時要避開材料回火脆性區，以保證消除應力後的試樣硬度不會下降。
（3）試驗方法
按要求的鍍覆工藝對試樣進行預備處理和鍍覆。帶有鍍層的試樣其缺口的鍍層厚度應不小於12~18μm。鍍覆層應一次完成，不允許退鍍或重複電鍍。鍍覆後，試樣應儘快地（不超過3h）進行除氫。除氫的規範應符合工件或該鋼的鍍覆工藝規範的規定。
延遲破壞試樣根據總載荷可在適當噸位的持久試驗機上進行。載入時按鍍覆前缺口根部尺寸計算試樣的截面積。試樣承受的靜載荷數為未鍍覆試樣的缺口抗拉強度的75%，記錄斷裂時間。
未鍍覆試樣的缺口抗拉強度應是3~5個試樣的平均值。
（4）結果評定
用6根平等的試樣進行延時破壞試驗，在規定的載荷下200h都不破斷，則認為該鋼經此鍍覆工藝氫脆性能合格。如果有一個試樣破斷時間小於200h則認為氫脆性能不合格。
改善環境，提高工件表面品質有明顯的經濟效益和社會效益。該工藝利用氧化皮的多孔性，在潤濕劑的作用下使酸液迅速滲透到基體與氧化皮的介面上發生Fe+2HC1==2FeC12+H2↑化學反應，利用氫氣的機械剝落作用，達到除去氧化皮清潔表面的作用。由於氧化物在稀酸中的反應緩慢，尿素等緩蝕劑對裸露基體的吸附力強，防止了過腐蝕，降低了酸的無用消耗，同時亦減輕了工件滲氫數量。其次，利用混合酸液的綜合特性。生產上常用鹽酸或硫酸液除鏽，但兩者的性能各異，若將鹽酸與硫酸按適當比例配製成混合液，能兼有兩者的功能，既能提高除鏽速度，又降低了操作溫度。
再次，採用多功能的高效除油除鏽劑。近年來出現了“二合一”等多種除油除鏽劑和快速除鏽劑應用較普遍，這是鋼鐵酸洗工藝的一大進步。
最後，採用特殊的酸洗工藝。針對不同工件的形狀、用途、熱處理狀態採取不同的酸洗工藝，就是說酸洗工藝也應該個性化。
（2）防止氫脆的措施
酸洗過程的滲氫是一個相當複雜的過程，即涉及腐蝕的共軛步驟，又涉及氫在金屬表吸附和析出的以及浸入金屬內部的並、串聯步驟，還涉及到應力腐蝕的深層次問題。研究表明，在酸洗條件下，直接進行滲氫的電化學測量是研究酸洗過程滲氫行為的可行方法。為減輕鋼鐵件滲氫程度，可採取如下一些防滲氫措施。
第一，引入多功能的緩抑制。多功能的緩抑劑具有緩蝕與抑霧功能，不僅酸洗速度快，而且阻抑滲氫的功能較強，緩蝕率高。
第二，控制酸洗條件。鋼鐵在酸洗液中的滲氫量與酸度關係不太大，但與酸洗溫度成正比，與酸洗時間的平方根成正比，建議採用酸液濃度較高、酸洗時間很短的酸洗方法。高速鋼淬火件等高強度鋼酸洗更要注意這個問題。具體生產單位，應制訂嚴謹工藝，控制好酸的濃度、酸液溫度、酸洗時間三大要素。
第三，關注應力腐蝕問題。應力腐蝕開裂是指工件在受到靜載拉應力和特定的腐蝕環境聯合作用下，導致材料發生脆性開裂的過程。經過校直的淬火件，不管是正擊還是反擊，凡經校直過的工件一定先去應力再酸洗，否定氫脆致裂或變脆的幾率相當大，很多單位都有深刻的教訓，但並沒有引起足夠的重視。
第四，防止金屬雜質污染酸洗液。業已查明，當酸洗液中含有P、As、Sn、Hg、Pb、Zn、Cd等金屬雜質時，會促進滲氫量增加，加劇氫脆斷裂傾向。
第五，驅氫處理。是凡經過酸洗工件，最好進行180~200℃×3~4h驅氫處理。
4.氫脆試驗方法
如果因熱處理或表面處理產生了滲氫，應在盡可能短的時間內驅趕，使構件不至於因氫脆破壞失效。產生了氫脆也可以通過試驗方法測定。
以前的航空部為測氫脆曾制訂過標準（HB5067）可供參考。該標準規定了用延遲破壞的方法，試驗和鑒定抗拉強度≥1275MPa的結構鋼和高強度鋼經電鍍和化學覆蓋工藝處理後的氫脆性能。
（1）方法原理
結構鋼和高強度鋼由於氫和應力的作用，在小於屈服強度的靜載荷下持續一定時間就會發生早期的脆性斷裂。
（2）氫脆試樣的技術要求
主要有四點：
第一，試樣材料。應用與產品零件相同的材料製作，熱處理至抗拉強度的上限（硬度與抗拉強度有一定的對應關係）。
第二，試樣的形狀和尺寸。延遲破壞的試樣形狀和尺寸應符合下圖的規定，除圖中已注明的尺寸公差外，其他尺寸公差應符合國家形位公差相關規定。
第三，試樣的製造。按圖沿材料的順纖維方向加工試樣，粗加工後熱處理至所要求的抗拉強度，然後精加工至規定尺寸，缺口用中軟細粒氧化鋁砂輪磨制。磨削時應保證缺口根部半徑圓滑。磨削後投影檢查，確保缺口尺寸符合圖紙要求。逐根測量缺口根部直徑（圖中為φ4.5±0.05mm）的尺寸，並做好編號記錄。
缺口示意
第四，試樣在鍍蓋前都應消除磨削應力，消除應力的最高溫度應比該工件的回火溫度低10~20℃，同時要避開材料回火脆性區，以保證消除應力後的試樣硬度不會下降。
（3）試驗方法
按要求的鍍覆工藝對試樣進行預備處理和鍍覆。帶有鍍層的試樣其缺口的鍍層厚度應不小於12~18μm。鍍覆層應一次完成，不允許退鍍或重複電鍍。鍍覆後，試樣應儘快地（不超過3h）進行除氫。除氫的規範應符合工件或該鋼的鍍覆工藝規範的規定。
延遲破壞試樣根據總載荷可在適當噸位的持久試驗機上進行。載入時按鍍覆前缺口根部尺寸計算試樣的截面積。試樣承受的靜載荷數為未鍍覆試樣的缺口抗拉強度的75%，記錄斷裂時間。
未鍍覆試樣的缺口抗拉強度應是3~5個試樣的平均值。
（4）結果評定
用6根平等的試樣進行延時破壞試驗，在規定的載荷下200h都不破斷，則認為該鋼經此鍍覆工藝氫脆性能合格。如果有一個試樣破斷時間小於200h則認為氫脆性能不合格。